Об утверждении пособия к МГСН 2.01-99 "Энергосбережение в зданиях"

Указание Москомархитектуры от 01.02.2000 N 6

 1. Рекомендации по выбору уровня теплозащиты зданий [3.6.1. Проектирование ограждающей оболочки здания на основетребований по теплозащите здания в целом выполняют внижеприведенной последовательности: п. 3.6.1.а. Выбирают требуемые климатические параметры согласноподразделу 3.2; п. 3.6.1.б. Выбирают параметры воздуха внутри здания и условиякомфортности согласно подразделу 3.2 и назначению здания; п. 3.6.1.в. Разрабатывают объемно - планировочное решение ирассчитывают его геометрические размеры.] При расчете площадей пола и ограждающих конструкций следуетруководствоваться указаниями раздела 3 настоящего пособия.Поскольку величины площадей имеют существенное влияние на конечныйрезультат, то работу по их определению следует выполнить особеннотщательно. [П. 3.6.1.г. Определяют согласно подразделу 3.3 требуемоезначение удельного расхода тепловой энергии системы отопления reqздания q в зависимости от типа здания и его этажности. h Таблица 3.3 ТРЕБУЕМЫЙ УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ СИСТЕМОЙ req ОТОПЛЕНИЯ ЗДАНИЯ q , кВтч/кв. м, h ЗА ОТОПИТЕЛЬНЫЙ ПЕРИОД ┌─────────────────────┬───────────────────┐ │Типы зданий │Этажность зданий │ │ ├───┬───┬───┬───────┤ │ │1-3│4-5│6-9│10 │ │ │ │ │ │и более│ ├─────────────────────┼───┼───┼───┼───────┤ │Жилые │160│130│110│ 95 │ ├─────────────────────┼───┼───┼───┼───────┤ │Общеобразовательные, │175│165│155│ - │ │лечебные учреждения, │ │ │ │ │ │поликлиники │ │ │ │ │ ├─────────────────────┼───┼───┼───┼───────┤ │Дошкольные учреждения│245│ - │ - │ - │ └─────────────────────┴───┴───┴───┴───────┘] Выбор значений осуществляют согласно приведенной табл. 3.3 МГСН req2.01-99. Промежуточные значения q следует определять путем hлинейной интерполяции. Примеры: 1. Требуется определить требуемый удельный расход тепловойэнергий для многосекционного жилого здания высотой 17 этажей.

 reqСогласно табл. 3.3 требуемый q равен 95 кВтч/кв. м. h req 2. Для жилых зданий высотой в 4 этажа q равен 145 hкВтч/кв. м, для зданий 5 этажей - 130, 6 этажей - 125, 7 этажей -120, 8 этажей - 115, 9 этажей - 110, 10 этажей - 105, 11 этажей -100 кВтч/кв. м. [п. 3.6.1.д. Определяют требуемые сопротивления теплопередачеограждающих конструкций (стен, покрытий, чердачных перекрытий,цокольных перекрытий, окон и фонарей, наружных дверей и ворот)согласно пп. 3.3.3 и 3.3.4 исходя из минимальных требований поусловиям комфорта и недопустимости образования конденсата, и rрассчитывают приведенные сопротивления теплопередаче R этих oограждающих конструкций, добиваясь выполнения условия r reqR > = R .] o o При определении минимально допустимого требуемого сопротивлениятеплопередаче ограждающих конструкций по формуле (3.2) коэффициентn устанавливается в зависимости от положения наружной поверхностиограждающей конструкции отапливаемого помещения по отношению красчетной температуре наружного воздуха, в общем виде определяетсяпо формуле: c n = (t - t )/(t - t ), (1.1) int int int extгде t - расчетная температура внутреннего воздуха, град. C, intпринимаемая согласно ГОСТ 30494-96; c t - температура воздуха, град. C, в пространстве, intрасположенном между отапливаемыми помещениями и наружной средой (вчердаке, подвале или другом подобном помещении); t - расчетная температура наружного воздуха, град. C, extравная средней температуре наиболее холодной пятидневкиобеспеченностью 0,92 по СНиП 2.01.01-82. c Температура t определяется на основе расчета теплового intбаланса чердака или подвала при расчетных условиях внутренней инаружной среды (рис. 1). При этом сопротивление теплопередачепокрытия теплого чердака, фризовых и цокольных стен назначаетсяиз условия невыпадения конденсата на их внутренней поверхности<1>. Сопротивление теплопередаче полов по грунту и стен,расположенных ниже уровня земли, следует определять согласноприл. 9 к СНиП 2.04.05-91* (изд. 1998 г.). -------------------------------- <1> Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частейзданий. Стройиздат, М., 1973, стр. 52-53. r Приведенное сопротивление теплопередаче R , кв. м.град. С/Вт, oнеоднородной ограждающей конструкции (или ее участка) определяетсясогласно разделу 2 настоящего пособия по формуле (2.4). Главным в расчете приведенного сопротивления теплопередачеявляется определение теплового потока Q, проходящего черезограждающую конструкцию в условиях эксплуатации в течениеотопительного периода. Величина Q определяется на основечисленного расчета на ЭВМ температурного поля конструкции наоснове специальных программ для расчета двухмерных или трехмерныхтемпературных полей.

 Далее приводится рис. 1. Схема распределения тепловых потоковв теплом чердаке (А) и подвале (Б) многоэтажного жилого дома для cрасчета температуры t на основе теплового баланса. int Для этой цели в выбранной ограждающей конструкции (или ееучастке) определяют характерные сечения, каждое из которыхвычерчивают в определенном масштабе, выделяют участки с различнымитеплопроводностями, указывают условия теплообмена на границах(температуры воздуха, контактирующего с поверхностями ограждения,и их коэффициенты теплопередачи). Полностью порядок подготовки красчету температурных полей приведен в прил. 14 <2>. -------------------------------- <2> Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий.Справочное пособие к СНиП. Стройиздат, М., 1990, стр. 196-220. Другой метод определения приведенного сопротивления rтеплопередаче R базируется на определении коэффициента oтеплотехнической однородности r ограждающей конструкции. В этом rслучае R определяется по формуле (2.6) настоящего пособия. o Установлено, что влияние теплотехнической неоднородности наискажение температурного поля поверхности ограждающей конструкциив большинстве случаев сказывается на расстоянии, не превышающемдвух толщин ограждения от края теплотехнической неоднородности.Поэтому площадь зоны влияния в каждом случае устанавливаетсяисходя из этого условия. Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции (или ееучастка) в удалении от теплотехнических неоднородностей (научастке, где температурное поле на поверхности не искаженовлиянием неоднородностей), кв. м.град. С/Вт, определяется поформуле: R = 1/"альфа" + "Sum""дельта" /"ламбда" + 1/"альфа" , (1.2) o i j j егде "альфа" - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности iограждающей конструкции, Вт/(кв. м.град. C), для стен"альфа" = 8,7 Вт/(кв. м.град. C); i "дельта" - толщина j-го слоя многослойной ограждающей jконструкции, м; "ламбда" - расчетный коэффициент теплопроводности материала jj-го слоя, Вт/(м.град. C), принимаемый по прил. 3 к СНиПII-3-79* (изд. 1998 г.) для условий эксплуатации Б или согласнопротоколам испытаний, выполненных аккредитованными вустановленном порядке испытательными лабораториями; в отдельныхслучаях допускается расчетный коэффициент теплопроводноститеплоизоляционных материалов для проектирования ограждающихконструкций принимать по значениям утвержденных в установленномпорядке Технических условий с учетом влажностного режимаограждающих конструкций в условиях установившегосяэксплуатационного состояния здания; "альфа" - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности eограждающей конструкции, Вт/(кв. м.град. C), для стен"альфа" = 23 Вт/(кв. м.град. C). e Для предварительной оценки эффективности различных типовтрехслойных стеновых панелей установлены значения приведенногосопротивления теплопередаче конструкций с утеплителем изпенополистирола и минераловатных плит (табл. 1.1). Примечание к п.3.6.1.д. [Для полносборных крупнопанельных икаркасно - панельных зданий допускается определять требуемое reqсопротивление теплопередаче наружных стен R по минимуму oприведенных затрат, но не менее значений, установленных в табл. 1аСНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) для первого этапа внедрения.] Согласно методике приложения Д или методике приложения Е.

┌───────────────────────────────────────────────┬────────────────┐│Наружные стены │Приведенное ││ │сопротивление ││ │теплопередаче ││ │ req ││ │R , ││ │ o ││ │кв. м.град. С/Вт│├───────────────────────────────────────────────┼────────────────┤│ 1 │ 2 │├───────────────────────────────────────────────┼────────────────┤│1. Из трехслойных железобетонных панелей │ ││на гибких металлических связях │ ││или малогабаритных железобетонных шпонках │ ││с утеплителем из пенополистирола: │ ││- плотностью 40 кг/куб. м, │ ││"ламбда" = 0,05 Вт/(м. град. C), │ ││ Б │ ││прил. 3* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) │ ││панели толщиной 300 мм │ 2,3 ││толщиной 350 мм │ 3,0 ││- плотностью 15-17 кг/куб. м, │ ││"ламбда" = 0,042 Вт/(м.град. C) (сертификат) │ ││ Б │ ││панели толщиной 300 мм │ 2,7 ││толщиной 350 мм │ 3,5 │├───────────────────────────────────────────────┼────────────────┤│2. Из трехслойных железобетонных панелей │ ││на гибких металлических связях │ ││или малогабаритных железобетонных шпонках │ ││с утеплителем из минераловатных плит "Роквул" │ ││плотностью 100 кг/куб. м, │ ││"ламбда" = 0,045 Вт/(м.град. C) (сертификат) │ ││ Б │ ││панели толщиной 300 мм │ 2,5 ││толщиной 350 мм │ 3,3 │├───────────────────────────────────────────────┼────────────────┤│3. Из трехслойных панелей на деревянном каркасе│ ││с листовыми обшивками: с утеплителем │ ││из минераловатных прошивных матов плотностью │ ││40 кг/куб. м, "ламбда" = 0,05 Вт/(м.град. C) │ ││ Б │ ││прил. 3* к СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) │ ││панели толщиной 300 мм │ 2,5 ││- из минераловатных плит "Роквул" плотностью │ ││100 кг/куб. м, "ламбда" = │ ││ Б │ ││= 0,045 Вт/(м.град. C) │ ││(сертификат) │ ││панели толщиной 300 мм │ 3,0 ││толщиной 350 мм │ 3,75 │└───────────────────────────────────────────────┴────────────────┘ В случае определения приведенного сопротивления теплопередачепо формулам (2.4) и (2.6) участков ограждающей конструкции(например, стеновой панели) ее приведенное сопротивление rтеплопередаче R определяется по формуле: op r m r R = Ap/["Sum" (Ai/R )], (1.3) op i=1 oi mгде A = "Sum" A - общая площадь стеновой панели, кв. м; p i=1 i Ai - площадь j-го участка стеновой панели, кв. м; r R - приведенное сопротивление теплопередаче j-го участка oiстеновой панели, кв. м.град. С/Вт; m - число участков, на которое разбита стеновая панель. Примечание. В формулах (1.2), (1.3) и далее по тексту: индекс iозначает порядковый номер участка или панели ограждающейконструкции; индекс j - порядковый номер слоя многослойнойограждающей конструкции. Далее приведены: рис. 2. Принципиальная схема разбивки площадей расчетных rучастков стеновой панели для определения R ; o рис. 3. Пример расположения различных типов стеновых панелейна здании. Так, например, для стеновой панели с оконным проемом схемаразбивки на расчетные участки приведена на рис. 2. Общая площадьпанели определяется по осям вертикальных и горизонтальных стыковза вычетом площади проема, размеры которого устанавливаются всвету. В реальном здании могут применяться различные типы стеновыхпанелей (рис. 3): - рядовые, когда соединение панели примыкает в одной плоскостис расчетной; - угловые, когда одна панель или две соседние по этажу панелипримыкают под углом, причем угол может быть как наружный, так ивнутренний. Здесь могут встретиться следующие варианты: панель с рядовым и наружным угловыми стыками; панель с рядовым и внутренним угловыми стыками; панель с двумя наружными угловыми стыками; панель с двумя внутренними угловыми стыками; панель с наружным и внутренним угловыми стыками; - карнизные, когда панель примыкает к покрытию или чердачномуперекрытию; - панели первого этажа, когда они примыкают к цокольному (надподвалом) перекрытию. Кроме того, панели первого и последнего этажа могут иметь всеварианты угловых стыков. Помимо панелей с проемами в здании могутбыть применены глухие панели. Все эти типы панелей различаются по приведенному сопротивлениютеплопередаче. Поэтому, варьируя конфигурацией фасада здания иноменклатурой применяемых типов панелей, можно изменять rприведенное сопротивление теплопередаче фасада здания R , которое ofможет быть определено по формуле: r n r n R = A /"Sum"(A /R ) = A /"Sum"(A /r x R ), (1.4) of f i=1 pi opi f i=1 pi oi opгде A - площадь всех фасадов здания за вычетом площади проемов, fкв. м; A - площадь j-ой панели фасада здания, кв. м; pi r R - приведенное сопротивление теплопередаче j-ой панели opiфасада здания, кв. м.град. С/Вт; r - коэффициент теплотехнической однородности j-ой панели oiздания; R - сопротивление теплопередаче панели вдали от термических opнеоднородностей, кв. м.град. С/Вт. Аналогично может быть определено приведенное сопротивлениетеплопередаче фасадов кирпичных, брусчатых, монолитных зданий, вкоторых лишь будут отсутствовать стыки, характерные для панельныхзданий, а все остальные виды теплотехнических неоднородностейбудут иметь место. п. 3.6.1.е. [Назначают требуемый воздухообмен согласно СНиП2.08.01-89*, СНиП 2.08.02-89*, МГСН 3.01-96, МГСН 4.06-96, МГСН4.07-97.] Для жилых зданий предусмотрены следующие нормативывоздухообмена: - 3 куб. м на 1 кв. м жилых помещений; - кухня с электроплитами - не менее 60 куб. м/ч; - кухня с газовыми плитами: 2-конфорочными - не менее 60 куб. м/ч; 3-конфорочными - не менее 75 куб. м/ч; 4-конфорочными - не менее 90 куб. м/ч; - ванная и уборная - 50 куб. м/ч. СНиП 2.08-01-89* предусматривает осуществление вытяжнойвентиляции жилых комнат через вытяжные каналы кухонь, уборных,ванных, воздух, идущий из жилых помещений к вентиляционнымканалам, одновременно вентилирует помещения кухонь, уборных,ванных. Поэтому определяется количество воздуха, необходимое длявентиляции жилых помещений, затем количество воздуха, необходимоедля вентиляции кухонь, уборных, ванных; из полученных значенийвыбирается наибольшее и делится на объем квартиры (за исключениемобъема внутренних ограждающих конструкций). Таким образомопределяется кратность воздухообмена квартиры и жилого дома вцелом. Основная норма воздухообмена в учебных помещенияхобщеобразовательных учреждений - 16 куб. м/ч на 1 человека. Такуюнорму для общеобразовательных учреждений массовой застройкиобеспечивает кратность воздухообмена 1 1/ч. В дошкольных учреждениях требуемая кратность воздухообмена -1,5 1/ч, в помещениях больниц - 2 1/ч. п. 3.6.3. [Светопрозрачные ограждающие конструкции следуетподбирать по следующей методике:] Чтобы избежать возможную путаницу из-за разночтения в терминахпо светопрозрачным конструкциям, приведенных в МГСН 2.01-99 и ГОСТ23166-78, приводится таблица соответствия терминов. Терминологияпо окнам, приведенная в п. 3.5.3 МГСН 2.01-99, соответствует СНиП2.04.05-91* (изд. 1998), а в табл. 3.4 МГСН 2.01-99 -соответствует СНиП II-3-79* (изд. 1998). Таблица 1.2┌────────────────┬───────────────────────┬────────────────────────┐│ГОСТ 23166-78 │МГСН 2.01-99, п. 3.5.3 │МГСН 2.01-99, табл. 3.4 │├────────────────┼───────────────────────┼────────────────────────┤│Одинарная │Одинарное окно │Двухслойные стеклопакеты││конструкция │ │в одинарных переплетах ││с одним (двумя) │ │ ││рядами │ │ ││остекления │ │ │├────────────────┼───────────────────────┼────────────────────────┤│Спаренная │Окно со спаренными │Двойное остекление ││конструкция │переплетами │в спаренных переплетах ││с двумя (тремя) │ │ ││рядами │ │ ││остекления │ │ │├────────────────┼───────────────────────┼────────────────────────┤│Раздельная │Окно │Двойное остекление ││конструкция │с раздельными │в раздельных переплетах;││с двумя рядами │переплетами │двухслойные стеклопакеты││остекления │ │и одинарное остекление ││ │ │в раздельных переплетах │├────────────────┼───────────────────────┼────────────────────────┤│Раздельно - │Окно с тройными │Тройное остекление ││спаренная │переплетами │в раздельно - спаренных ││конструкция │ │переплетах ││с тремя │ │ ││и четырьмя │ │ ││рядами │ │ ││остекления │ │ │└────────────────┴───────────────────────┴────────────────────────┘ Могут быть рекомендованы окна как в деревянных, так и впластмассовых переплетах со следующими заполнениями (см. прил. 6*,СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.): - тройное остекление в раздельно - спаренных переплетах rR = 0,55 кв. м.град. С/Вт; o - однокамерные стеклопакеты с мягким селективным (с тепловой rэмиссией менее 0,15) покрытием R = 0,56 кв. м x град. С/Вт; o - двухкамерные стеклопакеты с твердым селективным (с тепловой rэмиссией более 0,15) покрытием R = 0,58 кв. м x град. С/Вт; o - обычное стекло и однокамерные стеклопакеты в раздельных rпереплетах R = 0,56 кв. м.град. С/Вт. o req П. 3.6.3.ж. [В случае R > = R выбранная светопрозрачная a aконструкция удовлетворяет требованиям СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)по сопротивлению воздухопроницанию.] Пример расчета сопротивления воздухопроницанию окна жилого здания А. Исходные данные. Определить, удовлетворяют ли требованиям повоздухопроницаемости согласно СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)пластмассовые окна с двухкамерными стеклопакетами (ТУ9139-001-05844398-95) в 12-этажном жилом доме высотой H - 34,8 м вг. Москве. Воздухопроницаемость оконного блока согласносертификату G = 3,94 кг/(кв. м.ч) при "Дельта" = 10 Па; показатель pрежима фильтрации n = 0,54. Б. Порядок расчета. Для г. Москвы согласно МГСН 2.01-99 средняя температуранаиболее холодной пятидневки при обеспеченности 0,92 равна-26 град. C, а расчетная температура внутреннего воздуха равна20 град. C. Вычисляем удельный вес наружного и внутреннего воздуха поформуле (31) СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.). "гамма" = 3463/[273 + (-26)] = 14,02 Н/куб. м, ext "гамма" = 3463/(273 + 20) = 11,82 Н/куб. м. int Определяем по СНиП 2.01.01-82 максимальную из средних скоростейпо румбам за январь, повторяемость которых 16% и более,"ни" = 4,9 м/с. Определяем расчетную разность давлений воздуха на наружной ивнутренней поверхностях окна на первом этаже здания по формуле(30) СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.): 2 "Дельта"р = 0,55 x 34,8(14,02 - 11,82) + 0,03 x 14,02 x 4,9 = = 52,21 Па. Находим требуемое сопротивление воздухопроницанию окон врассматриваемом доме по формуле (3.13) МГСН 2.01-99: req 2/3 R = (1/5)(52,21/10) = 0,605 кв. мч/кг. a Сопротивление воздухопроницанию оконного блока поТУ 9139-001-05844398-95 определим по формуле (3.14) МГСН 2.01-99: 0,54 R = (1/3,94)(52,21/10) = 0,62 кв. мч/кг. a Таким образом, выбранный оконный блок удовлетворяет требованиямСНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) по воздухопроницаемости. П. 3.5.2. [Приведенный трансмиссионный коэффициент trтеплопередачи K , Вт/(м.град. C), совокупности ограждающих mконструкций здания следует определять по приведенным rсопротивлениям теплопередаче R .] o 2. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче Наружные ограждающие конструкции зданий должны удовлетворять: req - требуемому сопротивлению теплопередаче R для однородных oконструкций наружного ограждения - по R в соответствии с п. 2.1* oСНиП II-3-79* (изд. 1998 г.), для неоднородных конструкций - по rприведенному сопротивлению теплопередаче R ; при этом должно o r reqсоблюдаться условие R (или R ) > = R ; o o o - минимальной температуре не ниже температуры точки росы t : на dвсех участках внутренних поверхностей наружных ограждений стемпературами "тау" в соответствии с п. 2.10* и примечанием 3 intприл. 6* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.); при этом должно соблюдатьсяусловие "тау" > = t . int d r Приведенное сопротивление теплопередаче R для наружных стен oследует рассчитывать для фасада здания либо для одногопромежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета ихзаполнений. 2.1. Непрозрачные ограждающие конструкции 2.1.1. Термическое сопротивление R, кв. м град. С/Вт,однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а такжеоднослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле: R = "дельта"/"ламбда", (2.1)где "дельта" - толщина слоя, м; "ламбда" - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м град. C), принимаемый по прил. 3* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.). Термическое сопротивление R , кв. м град. С/Вт, ограждающей kконструкции с последовательно расположенными однородными слоямиследует определять как сумму термических сопротивлений отдельныхслоев: R = R + R +...+ R + R , (2.2) k 1 2 n alгде R , R ,...R - термические сопротивления отдельных слоев 1 2 nограждающей конструкции, кв. м.град. С/Вт, определяемые по формуле(2.1); R - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, alпринимаемое по прил. 4 СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.). 2.1.2. Сопротивление теплопередаче R , кв. м град. С/Вт, oоднородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции соднородными слоями следует определять по формуле: R = R + R + R , (2.3) o si k seгде R = 1/"альфа" , "альфа" - коэффициент теплоотдачи si i iвнутренней поверхности ограждающих конструкций,Вт/(кв. м.град. C), принимаемый по табл. 4* СНиП II-3-79* (изд.1998 г.); R = 1/"альфа" , "альфа" - коэффициент теплоотдачи наружной se e eповерхности ограждающей конструкции для условий холодногопериода, Вт/(кв. м.град. C), принимаемый по табл. 6* СНиП II-3-79*(изд. 1998 г.); R - то же, что в формуле (2.2). k При наличии в ограждающей конструкции прослойки, вентилируемойнаружным воздухом, R определяется с учетом примечания 2 к п. 2.4 oСНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) и коэффициента теплоотдачи "альфа" , eравного 10,8 Вт/(кв. м x град. C). r 2.1.3. Приведенное сопротивление теплопередаче R , oкв. м.град. С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции или ееучастка (фрагмента) следует определять по формуле: r R = n(t - t )A/Q, (2.4) o int extгде A - площадь неоднородной ограждающей конструкции или еефрагмента, кв. м, по размерам с внутренней стороны; Q - тепловой поток через конструкцию или ее фрагмент,определяемый на основе расчета температурного поля на ЭВМ, либоизмеряемый экспериментально по ГОСТ 26254-84 или ГОСТ 26602-85,Вт, с внутренней стороны; n, t , t - то же, что в формуле (3.2) МГСН 2.01-99. int ext Методика и примеры определения приведенного сопротивлениятеплопередаче ограждающих конструкций на основе расчетатемпературных полей на компьютере приведены в прил. А. Определение приведенного сопротивления теплопередаче фрагментов rили участков ограждающей конструкции R , а также всей ограждающей oконструкции осуществляется по формуле: r m R = A/"Sum"(A /R ), (2.5) o i=1 i o,i где A , R - соответственно площадь i-го участка характерной i o,iчасти ограждающей конструкции, кв. м, и его приведенноесопротивление теплопередаче, кв. м.град. С/Вт; A - общая площадь конструкции, равная сумме площадей отдельныхучастков, кв. м; m - число участков ограждающей конструкции с различнымприведенным сопротивлением теплопередаче. 2.1.4. Допускается приведенное сопротивление характерного i-го rучастка ограждающей конструкции R определять одним из следующих oметодов: а) по формуле: r con R = R r, (2.6) o o conгде R - сопротивление теплопередаче i-го участка однородной oограждающей конструкции, определяемое по формулам (2.2) и (2.3),кв. м.град. С/Вт; r - коэффициент теплотехнической однородности i-го участкаограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосовпроемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводныхвключений, определяемый по пп. 2.1.5-2.1.7; б) по формуле (2.3), где R следует заменить на приведенное k rтермическое сопротивление участка R , рассчитываемое по п. 2.1.8 kлибо по п. 2.1.9; в) согласно п. 2.1.3 для участка конструкций, не приведенных впп. 2.1.5-2.1.9. 2.1.5. Для плоских неоднородных ограждающих конструкций,содержащих приведенные в прил. 5* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.)теплопроводные включения, коэффициент теплотехническойоднородности r допускается определять по формуле: m con -1 r = [1 + (1/A)"Sum"(R /R' )a L k ] , (2.7) i=1 o,i o,i i i iгде A - то же, что и в формуле (2.5); m - число теплопроводных включений конструкции; a , L - соответственно ширина и длина i-го теплопроводного i iвключения, м; k - коэффициент, зависящий от типа i-го теплопроводного iвключения, принимаемый для неметаллических теплопроводныхвключений по табл. Б.1 прил. Б, для металлических по формуле: 2 con k = 1 + "Пси" "дельта" /("ламбда"а R ), (2.8) i i i i i o,iгде "Пси" - коэффициент, зависящий от типа теплопроводного iвключения, принимаемый по табл. Б.2 прил. Б; "дельта" , "ламбда" - толщина, м, и коэффициент i iтеплопроводности, Вт/(м.град. C), утеплителя в зоне i-готеплопроводного включения; con R' , R - сопротивление теплопередаче ограждающей o,i o,iконструкции, м.град. С/Вт, соответственно в местах i-готеплопроводного включения и вне этого места, определяемого поформуле (2.3). r Пример определения R ограждающей конструкции с помощью формул o(2.7 и 2.8) приведен в прил. Б. 2.1.6. Для трехслойных железобетонных ограждающих конструкций сэффективным утеплителем на гибких металлических связях,железобетонных шпонках, сквозных и перекрестных ребрах коэффициенттеплотехнической однородности r следует определять по формуле: con m -1 r = [1 + (2/A.R )"Sum"(A f )] , (2.9) o i=1 i iгде A, m - то же, что и в формуле (2.5); A , f - площадь зоны, кв. м, и коэффициент влияния i-го i iтеплопроводного включения, определяемые для отдельных элементовпо формулам (2.10) - (2.13) и по табл. Б. 3 прил. Б. Площадь A зоны влияния i-го теплопроводного включения при iтолщине панели "дельта" , м, определяется по формулам: e а) для стыков длиной l, м A = l"дельта" ; (2.10) i e б) для горизонтальных и вертикальных оконных откосов длинойсоответственно l , l , м 1 2 2 A = 2"дельта" (l + l ) + "пи""дельта" ; (2.11) i e 1 2 e в) для теплопроводных включений прямоугольного сечения ширинойа и высотой b, м A = (a + 2"дельта" )(b + 2"дельта" ); (2.12) i e e г) для теплопроводных включений типа "гибких связей" (распорки- шпильки, распорки - стержни и пр. ) 2 A = 4"дельта" . (2.13) i e 2.1.7. Для бетонных панелей с термовкладышами коэффициенттеплотехнической однородности r допускается определять по прил. 13СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) 2.1.8. Для плоских ограждающих конструкций с теплопроводнымивключениями, с толщиной, большей 50% толщины ограждения,теплопроводность которых не превышает теплопроводности основногоматериала более чем в 40 раз, приведенное термическоесопротивление определяется следующим образом: а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока,ограждающая конструкция (или часть ее) условно разрезается научастки, из которых одни участки могут быть однородными(однослойными) - из одного материала, а другие неоднородными - изслоев с различными материалами, и термическое сопротивлениеограждающей конструкции R , кв. м град. С/Вт, определяется по aTформуле (2.5), где термическое сопротивление отдельных однородныхучастков конструкции определяется по формуле (2.1) или по формуле(2.2) для многослойных участков; б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока,ограждающая конструкция (или часть ее, принятая для определенияR ) условно разрезается на слои, из которых одни слои могут быть aTоднородными - из одного материала, а другие неоднородными - изразных материалов. Термическое сопротивление однородных слоевопределяется по формуле (2.1), неоднородных слоев - по формуле(2.5) и термическое сопротивление ограждающей конструкции R - как Tсумма термических сопротивлений отдельных однородных инеоднородных слоев - по формуле (2.2). r Приведенное термическое сопротивление R ограждающей kконструкции следует определять по формуле: r R = (R + 2R )/3. (2.14) k aT T Если величина R превышает величину R более чем на 25% или aT Tограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы наповерхности), то приведенное сопротивление теплопередачеограждающей конструкции следует определять в соответствиис п. 2.1.4. 2.1.9. Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений rсветовых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) R , fкв. м.град. С/Вт, определяют согласно п. 2.1.3 на основаниирасчета температурного поля либо экспериментально по ГОСТ 26602. rДопускается определять R приближенно по формуле (2.5), учитывая Fплощади и сопротивления теплопередаче непрозрачной части итермически однородных зон остекления, установленных в соответствиис ГОСТ 26602. 2.1.10. Приведенное сопротивление теплопередаче конструкций rстен и покрытий со световыми проемами R следует определять поформуле (2.5), учитывая площади и приведенные сопротивлениятеплопередаче световых проемов по п. 2.1.9 и непрозрачных участковстен и покрытий по п. 2.1.4. r 2.1.11. Приведенное сопротивление теплопередаче R , sкв. м град. С/Вт, полов на грунте, полов на лагах, а также стенподвальных, этажей и технических подвалов, расположенных нижеуровня земли, следует определять по прил. 9 СНиП 2.04.05-91*(изд. 1998 г.) с учетом п. 1.7 СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.). Для rтеплых подвалов и чердаков, R чердачных и цокольных перекрытий oопределяется из условий теплового баланса. Примеры расчета ограждающих конструкций теплых чердаков иподвалов приведены в прил. В. П. 3.3.6. [Температура внутренней поверхности ограждающейконструкции в зоне теплопроводных включений (диафрагм, сквозныхшвов из раствора, стыков панелей, ребер и гибких связей вмногослойных панелях, жестких связей облегченной кладки и др.), вуглах и оконных откосах должна быть не ниже температуры точки росывнутреннего воздуха, принимаемой согласно табл. 3.1.] 2.1.12. Температуру внутренней поверхности "тау" , град. C, siоднородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции соднородными слоями следует определять по формуле: "тау" = t - [n(t - t )]/(R x "альфа" ), (2.15) si int int ext o i где n, t , t , "альфа" - то же, что в формуле (3.2) int ext i МГСН 2.01-99; R - то же, что в формуле (2.3). o Температуру внутренней поверхности "тау" , град. C, siнеоднородной ограждающей конструкции по теплопроводному включениюнеобходимо принимать на основании расчета на ЭВМ температурногополя, либо экспериментально по ГОСТ 26254-84 или ГОСТ 26602-85. 2.1.13. Для неоднородных ограждающих конструкций, содержащихприведенные в прил. 5* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) теплопроводныевключения, температуру внутренней поверхности по теплопроводномувключению, град. C, допускается определять: - для неметаллических теплопроводных включений по формуле: con "тау"' = t - [n(t - t )/R "альфа" )] x si int int ext o i con x [(1 + "эта"R /R' - 1)]; (2.16) o o - для металлических теплопроводных включений по формуле: con "тау"' = t - [n(t - t )/R "альфа" )] x si int int ext o i con x (1 + "кси"R "альфа" ). (2.17) o i В формулах (2.16) и (2.17): n, t , t , "альфа" - то же, что в формуле (3.2) int ext i МГСН 2.01-99; con R', R - сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей o o конструкции, кв. м град. С/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемое по формуле (2.3); "эта", "кси" - коэффициенты, принимаемые по табл. 7* и 8* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.). 2.1.14. Температуру точки росы t , град. C, в зависимости от dразличных сочетаний температуры t и относительной влажности int"фи" , %, воздуха помещения следует определять по прил. Г. int П. 3.3.3. [Примечание 1... для теплых чердаков и подвалов (сразводкой в них трубопроводов систем отопления и горячеговодоснабжения) эту температуру следует принимать по расчетутеплового баланса (но не менее плюс 2 град. C для подвалов прирасчетных условиях и не более плюс 14 град. С для чердаков иподвалов).] 2.2. Расчет ограждающих конструкций теплых чердаков 2.2.1. Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытая теплого g.fчердака R , кв. м.град. С/Вт, определяют по формуле: o g.f req R = n x R , (2.18) o o reqгде R - требуемое сопротивление теплопередаче покрытия, oопределяемое по табл. 1б СНиП II-3-79* (издание 1998 г.) взависимости от градусосуток отопительного периода для различныхтипов зданий; n - коэффициент, определяемый по формуле: g n = (t - t )/(t - t ), (2.19) int int int ext t , t - то же, что в формуле (3.2) МГСН 2.01-99; int ext g t - расчетная температура воздуха в чердаке, град. C, равная intне более плюс 14 град. C при расчетных условиях. n 2.2.2. Проверяют условие "Дельта"t < = "Дельта"t для перекрытияпо формуле: g g.f "Дельта"t = (t - t )/(R x "альфа" ), (2.20) int int o i g g.fгде t , t , R - то же, что в п. 2.2.1; int int o "альфа" - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности iограждающей конструкции, принимаемый согласно п. 2.2 СНиПII-3-79* (изд. 1998 г.); n "Дельта"t - нормативный температурный перепад, принимаемыйсогласно п. 2.2 СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) равным 3 град. C. n Если условие "Дельта"t < = "Дельта"t не выполняется, то следует g.fувеличить сопротивление теплопередаче перекрытия R до значения, oобеспечивающего это условие. g.f 2.2.3. Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия R , oкв. м.град. С/Вт, чердака определяют по формуле: g.c g g gR = (t - t )/[0,28G x c(t - t ) + (t - t )/ o int ext ven ven int int int g.f n g g.w/R + ("Sum"q l )/A - (t - t )a /R ], (2.21) o i=1 pi pi g.f int ext g.w oгде t - то же, что в формуле (3.2) МГСН 2.01-99; ext g t - то же, что и в п. 2.2.1; int t - расчетная температура воздуха в помещениях верхнего intэтажа, град. C; G - приведенный (отнесенный к 1 кв. м пола чердака) расход venвоздуха в системе вентиляции, кг/(кв. м.ч), определяемый по табл.2.1 Таблица 2.1 ┌────────────────┬────────────────────────┐ │Этажность здания│Приведенный расход │ │ │воздуха, кг/(кв. м ч), │ │ │при наличии в квартирах │ │ ├────────────┬───────────┤ │ │газовых плит│электроплит│ ├────────────────┼────────────┼───────────┤ │ 5 │ 12 │ 9,6 │ ├────────────────┼────────────┼───────────┤ │ 9 │ 19,2 │ 15,6 │ ├────────────────┼────────────┼───────────┤ │ 12 │ - │ 20,4 │ ├────────────────┼────────────┼───────────┤ │ 16 │ - │ 26,4 │ ├────────────────┼────────────┼───────────┤ │ 22 │ - │ 35,2 │ ├────────────────┼────────────┼───────────┤ │ 25 │ - │ 39,5 │ └────────────────┴────────────┴───────────┘ c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг град. C); t - температура воздуха, выходящего из вентиляционных venканалов, град. C, определяется по формуле: t = t + 1,5; (2.22) ven int g.f R - требуемое сопротивление теплопередаче чердачного oперекрытия теплого чердака, кв.м град. С/Вт, устанавливаемоесогласно п. 2.2.1; q - нормативная плотность теплового потока через поверхность piтеплоизоляции, приходящаяся на 1 пог. м трубопровода i-годиаметра с учетом теплопотерь через изолированные опоры,фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; принимается по СНиП2.04.14-88*; для чердаков и подвалов значения q приведены в piтабл. 2.2. Таблица 2.2 ┌─────────────┬────────────────────────┐ │Условный │Средняя температура │ │диаметр │теплоносителя, град. C │ │трубопровода,├────┬────┬────┬────┬────┤ │мм │60 │70 │95 │105 │125 │ │ ├────┴────┴────┴────┴────┤ │ │Линейная плотность │ │ │теплового потока │ │ │q , Вт/м │ │ │ pi │ ├─────────────┼────┬────┬────┬────┬────┤ │ 10 │ 7,7│ 9,4│13,6│15,1│18 │ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 15 │ 9,1│11 │15,8│17,8│21,6│ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 20 │10,6│12,7│18,1│20,4│25,2│ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 25 │12 │14,4│20,4│22,8│27,6│ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 32 │13,3│15,8│22,2│24,7│30 │ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 40 │14,6│17,3│23,9│26,6│32,4│ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 50 │14,9│17,7│25 │28 │34,2│ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 70 │17 │20,3│28,3│31,7│38,4│ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 80 │19,2│22,8│31,8│35,4│42,6│ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 100 │20,9│25 │35,2│39,2│47,4│ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 125 │24,7│29 │39,8│44,2│52,8│ ├─────────────┼────┼────┼────┼────┼────┤ │ 150 │27,6│32,4│44,4│49,1│58,2│ └─────────────┴────┴────┴────┴────┴────┘ l - длина трубопровода i-го диаметра, м, принимается по piпроекту; t - то же, что в формуле (3.2) МГСН 2.01-99; ext g t - то же, что в п. 2.2.1; int g.c R - расчетное сопротивление теплопередаче покрытия теплого oчердака, кв. м.град. С/Вт; a - приведенная (отнесенная к 1 кв. м пола чердака) площадь g.wнаружных стен теплого чердака, кв. м/кв. м, определяемая поформуле: a = A /A , (2.23) g.w g.w g.fгде A - площадь наружных стен чердака, кв. м; g.w A - площадь перекрытия теплого чердака, кв. м; g.f g.w R - требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен oтеплого чердака, кв. м.град. С/Вт, определяемого согласноп. 2.2.4. 2.2.4. Требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен g.wтеплого чердака R , кв. м.град. С/Вт, определяют согласно oтабл. 16 СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.); в зависимости отградусосуток отопительного периода климатического района gстроительства при расчетной температуре воздуха в чердаке t . int 2.2.5. Проверяют наружные ограждающие конструкции наневыпадение конденсата на их внутренних поверхностях. Температуру g.wвнутренней поверхности согласно п. 2.1.12 стен T , si g.f g.cперекрытий "тау" и покрытий "тау" чердака следует определять si siпо формуле: g g g "тау" = t - [(t - t )/(R x "альфа" )], (2.24) si int int ext o i gгде t - то же, что в п. 2.2.1; int g "альфа" - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности iнаружного ограждения теплого чердака, Вт/(кв. м.град. C),принимаемый: для стен - 8,7; для покрытий 9-этажных домов - 9,9;12-этажных - 10,5; 16-этажных и более - 12 Вт/(кв. м.град. C); R - требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен o g.w g.f g.c R , перекрытий R покрытий R теплого чердака, o o oкв. м.град. С/Вт. Температура точки росы t определяется по влагосодержанию dвоздуха чердака f по формуле: g f = f + "Дельта"f, (2.25) g extгде f - влагосодержание наружного воздуха, г/куб. м, при extрасчетной температуре t , определяется по формуле: ext f = 0,794 x e /(1 + t /273), (2.26) ext ext ext "Дельта"f - приращение влагосодержания за счет поступлениявлаги с воздухом из вентиляционных каналов, г/куб. м, принимается:для домов с газовыми плитами - 4,0 г/куб. м, для домов сэлектроплитами - 3,6 г/куб. м; - рассчитывается упругость водяного пара воздуха в тепломчердаке e , гПа, по формуле: g g e = f (1 + t /273)/0,794, (2.27) g g int - по таблицам максимальной упругости водяного пара согласноприложению 8 <3> определяется температура точки росы t по dзначению E = e ; g - полученное значение t сопоставляется с соответствующим d g.w g.fзначением "тау" (стен "тау" , перекрытий "тау" и покрытий si si si g.c"тау" ) на удовлетворение условия t < "тау" . si d si Пример расчета теплого чердака приведен в приложении В. -------------------------------- <3> Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий.Справочное пособие к СНиП. Стройиздат, М., 1990, стр. 196-220. 2.3. Расчет ограждающих конструкций теплых подвалов 2.3.1. Под теплыми подвалами понимают подвалы при наличии вних нижней разводки труб систем отопления, горячего водоснабжения,а также труб системы водоснабжения и канализации. Расчет ограждающих конструкций таких подвалов следует выполнятьв приведенной в пп. 2.3.2-2.3.6 последовательности. b.w 2.3.2. Требуемое сопротивление теплопередаче R , oкв. м.град. С/Вт, части цокольной стены, расположенной вышепланировочной отметки грунта, определяют по табл. 1б СНиП II-3-79*(изд. 1998 г.). При этом в качестве расчетной температурывнутреннего воздуха принимают расчетную температуру воздуха в bподвале t , град. C, равную не менее плюс 2 град. C при intрасчетных условиях. s 2.3.3. Определяют приведенное сопротивление теплопередаче R , oкв. м.град. С/Вт, ограждающих конструкций заглубленной частиподвала, расположенных ниже уровня земли. Для неутепленных полов на грунте в случае, когда материалы полаи стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности"ламбда" > = 1,2 Вт/(м.град. C), приведенное сопротивление sтеплопередаче R определяют по табл. 2.3 в зависимости от oсуммарной длины l, м, включающей ширину подвала и две высоты частинаружных стен, заглубленных в грунт. Таблица 2.3 ┌────────────────────────────────────┐ │Приведенное сопротивление │ │ s │ │теплопередаче R для ограждений │ │ o │ │подвала, заглубленных в грунт, │ │кв. м.град. С/Вт, при l в м │ ├──┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┤ │l │4 │8 │10 │12 │14 │16 │ ├──┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┤ │ s│ │ │ │ │ │ │ │R │2,15│2,86│ 3,31│ 3,69│ 4,13│ 4,52│ │ o│ │ │ │ │ │ │ └──┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┘ Для утепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и